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基于输电线路设计软件计算的掏挖基础上拔稳定的讨论
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信息化 717 由于“剪切法”计算模型的差异化导致了各主流 线路基础设计软件计算结果有很大出入,下表1 给出 了各主流线路基础设计软件“剪切法”的主要计算模 型。 表1 线路基础设计软件“剪切法”的主要计算模型 基础设计软件 剪切法A1、A2计算模型 S-software 技规曲线 D-software 技规曲线 B-software 技规通用原型计算公式 D-software(报批稿) 报批稿理论计算公式 2.通用公式计算值与查规范曲线图值的对比情况 同一塔型在地质参数相同的情况下,由A1、A2理 论值和规范查表值对比情况下表2 可知: 1) 无因次数A1理论值和查曲线图所确定的相差很 大, 理论值大于查曲线图得到的结果。 当H/D 一定时, A1值与 呈正相关性变化, 与“技规”中的曲线变化规 律相反。 (2)当时,无因次数A2理论值和查曲 线图所得结果接近,可近似认为二者相等。但是当 时,理论值和查图值存在很大差异,查图值 大于理论值。 “技规”中通用计算公式所得的A1、A2 值和查曲线图所得的A1、A2值具有不一致性。为了便 于观察,将表1 中的数据制成曲线进行比对较为直观 (见图2、3) 。由图4 可知,抗拔剪切阻力理论值曲 线始终位于查规范值曲线的上方,这说明抗拔剪切阻 力无论 的取值范围是多少理论值始终大于规范值 [3]。 3.B-software掏挖基础上拔稳定验算情况 以35B08-Z1 塔型为例, 设计尺寸一定, 在基础作 用力和地质条件相同的情况下,用S-software、 D-software 及手算对B-software 设计出的掏挖基础 进行验算,具体结果见表3。 表3 各线路设计软件上拔稳定计算结果 塔型 ht /m D /m d /m 内摩擦 角 软件类型 上拔力 设计值/kN 极限上拔 承载力/kN 验算是否 通过 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 10° S-software 114 62 否 D-software 86 否 B-software 159 是 D-software(报批稿) 115 是 手算 126 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 15° S-software 114 59 否 D-software 83 否 B-software 168 是 D-software(报批稿) 117 是 手算 131 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 20° S-software 114 56 否 D-software 77 否 B-software 176 是 D-software(报批稿) 120 是 手算 136 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 25° S-software 114 38 否 D-software 53 否 B-software 182 是 D-software(报批稿) 121 是 手算 138 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 30° S-software 114 43 否 D-software 66 否 B-software 186 是 D-software(报批稿) 120 是 手算 140 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 35° S-software 114 54 否 D-software 90 否 B-software 188 是 D-software(报批稿) 118 是 手算 136 是 35B08-Z1 1.3 1.2 0.8 40° S-software 114 72 否 D-software 98 否 B-software 184 是 D-software(报批稿) 115 是 手算 137 是

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