汽机 367 3.2.7 中低压联通管改造 中低压联通管结构由原 90°转向变为曲线性弯 头并取消导流栅，减少了低压缸进汽流动损失。联 通管采用压力自平衡式不锈钢波形膨胀节，以吸收 热位移减少中压缸排汽压损。 4 通流改造试验分析 4.1 通流改造后性能试验 通流改造后性能试验标准参照美国机械工程师 协会《汽轮机性能试验规程》ASME PTC6-2004 执行。 水和水蒸汽性质表采用国际公式化委员会 IFC1967 公式，与上汽厂热平衡图一致。试验基准取阀点基 准和负荷基准。 主流量测量采用校验合格的高精度喉部取压长 径式流量喷嘴测量的主凝结水流量作为基准流量。 流量测量管段安装在 5 号低加出口至除氧器入口之 间的凝结水管道上，根据测量的凝结水流量（或给 水流量）计算得出各高压加热器和除氧器的抽汽量 和最终给水流量，再由计算出的系统不明泄漏流量 得到主蒸汽流量。从而计算试验热耗率，然后通过 热力系统修正和参数修正得到汽轮机修正热耗。 4.2 试验结果分析 4.2.1 汽轮机热耗与缸效分析 根据试验结果计算，5 号汽轮机通流改造后高压缸 效率提高了2.74 个百分点；高中压平衡盘漏气率降至 2.42%；中压缸效率提高了4.42个百分点，低压缸效率 上升 3.76 个百分点。5 号汽轮机热耗比改造前下降 362.07kJ/kWh，每年可以节约标煤16565.9吨。 表 1 THA 工况下试验数据对比 项目单位设计值改造前改造后 高压缸效率%87.0380.9883.72 压缸效率%92.7989.2093.62 低压缸效率%89.0485.5689.32 试验热耗率kJ/kwh／8545.038174.85 修正后热耗率kJ/kwh78908276.677914.6 4.2.1 汽轮机热耗与设计值分析 5 号汽轮机在 5 阀全开工况下， 热耗与设计值相 差不大。 5 号汽轮机热耗与设计值偏差 24.3 kJ/kWh。 在顺序阀工况下由于高调门的节流损失，热耗比设 计值升高明显。100%负荷工况下热耗超过设计值 39.6kJ/kWh；部分负荷下由于节流损失的增大，热 耗偏离设计值更大。5 号汽轮机在 180MW 负荷时，热 耗与设计热耗偏差 182.6 kJ/kWh。 。 汽轮机组在实际运行中不可能运行在 5 阀全开， 最后一个调门强制关闭，没有节流损失的情况，因 此以阀点工况测得的热耗接近设计值并不能代表机 组实际的能耗情况。实际运行能耗严重偏离设计值 往往在低负荷的时候越发明显。造成这种偏差一般 是由于喷嘴面积设计过大而引起，低负荷时高调门 节流损失太大，是造成经济性降低的主要原因 [2]。 图 2 汽轮机热耗-负荷曲线图 5 结论 徐塘公司5号汽轮机通过改变调节级汽流流动方向， 更换高中低压叶片，增加高压叶片以及汽封改造等一系 列技术改造措施， 汽轮机由H156系列升级为Q156系列。 技术升级后汽轮机各项性能指标提高明显。无论是在高 中低压缸效率方面还是在高中压平衡盘及轴封漏气等 方面指标都得以大幅度提高，通流改造后的汽轮机热耗 基本达到Q156 汽轮机的设计值。同时试验也发现随着 负荷的降低，运行热耗逐渐远离设计值，分析认为喷嘴 面积设计过大致使节流损失增加。 参考文献 [1] 张延峰《汽轮机改造技术》中国电力出版社 2006 [2] 朱小令《火电厂汽轮机组提高性能技术》西安热 工研究院有限公司2013