废水处理 -345- 4.2.2 结渣特性。经过大量的燃烧试验，我们发 现多煤种掺配后灰熔点不等于组分煤灰熔点的线性 加和。原因在于高温下多种矿物质相互结合形成低 熔点共晶体，造成燃煤掺配后灰熔点难以预测。多 煤种在炉膛内的结渣特性不仅受掺配比例影响，还 受炉膛的设计和运行工况影响，如炉内的气流运动 状况等。因此对于掺配后的结渣特性应当具体分析。 4.2.3 燃尽特性。 反映此特性的指标为燃尽时间， 一般情况下烧尽 98%的燃煤所需要的时间为燃尽时 间，燃尽所需时间越长代表燃尽性能越差。通过实 验发现难燃尽煤与易燃尽煤掺配后其燃尽率曲线处 于两者之间，但不是加权平均的关系，而是更加趋 向于难燃尽煤种。 高挥发分煤种在燃烧时会出现 “抢 风”现象，迅速燃烧消耗大量的氧，致使低挥发分 煤种欠氧燃烧，飞灰含碳量会增加，从而影响锅炉 效率。因此利用易燃尽煤种来改善燃尽特性效果并 不明显。 4.2.4 对颗粒物排放的影响。 不同煤种燃烧后颗 粒物的生成主要分为矿物质气化凝结、外在矿物破 碎以及内在矿物聚合等情况。掺配后易气化元素铁、 钙、硫等元素将与煤中硅铝酸盐反应，能够减少易 气化元素向 PM1 和 PM2.5 的转化。而易气化元素含 量较高的煤种与硅铝酸盐含量高的煤种掺配能够形 成较大块的硅铝酸铁或硅铝酸钙等，可以有效降低 颗粒物排放水平。 4.2.5 对可磨性的影响。 掺配后可磨指数 HGI 不 能根据组分煤的质量加权平均获得，也没有一个可 以预测的统一用方法。各煤种间可磨度相差较大时， 混煤的 HGI 更接近可磨度较差的煤种。因此 HGI 相 差较大的煤种不适合同磨磨制，会造成难磨煤种欠 磨，煤粉过粗，易磨煤种过磨，煤粉过细。 4.3 多煤种配煤掺烧建议 4.3.1 煤质指标相近的煤种掺配时可进行炉外 掺配，统一制粉，统一配风。 4.3.2 指标差别较大的煤种掺配时可进行炉内 掺配，分仓上煤，分别制粉，分别配风。 4.3.3 高、低挥发分煤种掺配时，因炉膛内下层 燃烧器区域温度最低，垂直分量速度最小，对煤粉 的携带作用和托浮作用最小，所以高挥发分煤种应 放在等离子或少油喷燃器层燃烧，由其是前后墙对 冲旋流燃烧方式。低挥发分煤种放置在上层燃烧器 燃烧。 4.3.4 掺烧灰熔融性温度低的煤种时， 应将该煤 种放置在下层燃烧器燃烧，特别是采用四角切圆或 前后墙对冲燃烧方式的锅炉，同时吹灰器投运次数 和方式应当做相应调整。 4.3.5 掺烧高硫分煤种时， 若该煤种挥发分高则 放置在下层燃烧器燃烧； 若挥发分低则放置在上层燃烧 器燃烧，特别是采用前后墙对冲燃烧方式的锅炉。 4.3.6 烟煤和褐煤的掺烧并没有太大燃尽性的 问题，则重点应通过燃烧调整使灰渣含碳量无明显 上升时尽量减少排烟热损失和辅机耗电，兼顾污染 物排放水平和供电成本，并且要防止高温腐蚀。 在线燃烧优化系统通过测量锅炉燃烧区上部横 截面 O2、CO 气体浓度、炉膛温度及水蒸汽的浓度， 同时采集来自 DCS 的机组运行的各类数据，计算分 析煤种变化后锅炉燃烧中存在的问题并输出偏置指 令，实时改变四角中任一列的辅助二次风门挡板开 度，调整炉膛燃烧区域氧量、CO 浓度均衡，火焰中 心靠近炉膛几何中心，根据 CO 浓度情况，调整锅炉 平衡燃烧，然后修正风煤比，安全地降低送风量以 提高锅炉效率和避免偏烧、结焦等情况，减少局部 氧量过高，使火焰中心居中和氧气分布更均匀，燃 烧保持在最佳状态，有效提升锅炉效率。 图 3 ZoloBOSS 激光监测系统主画面