2020 热电联产与智慧供热技术交流会 -218- 改造后机组在凝汽及供热各工况下的安全运行。 2.2 改造方案确定 根据我热电厂热力循环的性质，分析整个循环 的蒸汽参数，满足抽汽压力 3.5Mpa 的抽汽方案有如 下四种。 2.2.1 座缸阀抽汽方案 座缸阀抽汽方案（下称方案 1）是通过对中压外 缸、中压转子、中压隔板、中压联合汽阀等中压通 流部件进行改造，在中压缸上设置座缸阀抽汽供压 力为 2.5～3.5MPa 的高压工业蒸汽，见图 1。 座缸阀抽汽方案对锅炉受热面影响小，也不需 要对高参数蒸汽进行节流减压，经济性好，但需要 对汽轮机中压缸所有部件进行更换，为座缸阀让出 内部轴向通流空间。改造范围大、单台机汽轮机本 体部分的改造费用约为 3000 万，设备制造周期约为 15 个月。 图 1 改造后的中压缸纵剖图 2.2.2 热再抽汽中压调节阀不参与调节 热再抽汽中压调节阀不参与调节方案（下称方 案 2）不需要对汽轮机本体部分进行改造，从热再管 道抽汽经过减温减压对外供热。再热热段及冷段抽 汽压力不调节时，在 VWO 进汽量下，当冷、热再总 抽汽量超过 70t/h 时， 一抽与高排间压差相比原 VWO 工况增加约 8％， 超出高压末两级隔板及动叶设计安 全裕度，长期运行将导致动、静叶变形，强度不足， 从而影响机组运行安全及寿命，因此，此方案最多 只能抽出 70 t/h。 该方案改造成本低，但再热蒸汽抽汽量受到汽 轮机高压缸末两级叶片强度的限制，最多只能抽出 70 t/h。 2.2.3 热再抽汽中压调节汽阀参与调节方案 热再抽汽中压联合汽阀参与调节方案（下称方 案 3） ，通过对中联门进行改造，在抽汽工况下通过 控制中联门调节热再抽汽压力和流量。 本方案采用再热冷段抽出部分蒸汽与再热热段 蒸汽混合后供出。采用再热冷段抽汽可以提高供热 经济性，但受锅炉再热器不同负荷下最少冷却流量 的限制，在锅炉 BMCR 工况下，最大抽汽量为 86.2 吨，锅炉在不同工况下再热冷段抽汽量见图 2。 图 2 不同工况下再热冷段最大抽汽量曲线 再热冷段抽汽后，不足部分由热段抽汽进行补 充。该方案热再的最大抽汽量可达到 250t/h，较方 案 1 改造范围小，成本低。 2.2.4 主汽抽汽供热方案 主汽抽汽供热方案（下称方案 4）采用直接抽取 锅炉新蒸汽，经过降温降压后作为工业蒸汽供出。 主蒸汽降温降压方式可以采用喷水减温或者驱动背 压机减温减压。 表 2 供热改造方案比较表 方案 最大供汽量 （t/h） 能否满足供 汽需求 汽轮机本体 侧投资 是否建议 实施 方案 1 250 能 3000 万 否 方案 2 70 不能 无 否 方案 3 250 能 850 万 是 方案 4 70 或 60 不能 / 否 注：表中投资只包含汽轮机本体部分的投资，因本体以外 的管道投资，四种方案基本相同 对主汽抽汽来说主汽抽汽等同于再热冷段抽汽。 主汽抽汽量过大，会导致锅炉再热器超温，经咨询 锅炉厂，保证再热器不超温条件下主蒸汽的最大抽 汽量为 86.2t/h。 若直接减温减压可供高压工业蒸汽